Утицај дисперсного појачање на агрегативную стабилност пенобетонных меша 2006-10-28 12:10:30
Савезни закон о уштеда енергије подстиче интересовање научника и градитеља-практичара на законе формирања оптималне структуре пенобетонов у зависности од технолошких и лекове карактеристика. Послови-оперативне особине ячеистого бетона формирају као резултат очвршћавања ячеисто-бетонске смеше. У периоду између тренутак мешавине кување и пребаце га у стање камена све компоненте могу да се крећу у простору под дејством гравитационе силе и, дакле, негативно утицати на стереорегулярность формиране структуре. Дакле, што је већи агрегативная стабилност пеноструктур у периоду од почетка до краја схватывания у њих цемента, боље би требало да буде израда оперативне особине окорели бетона. Погледати шему положаја у простору и заједничког зв'комуникација честица које чине пенобетонную спој (слика. 1а). У такве мешавине гасовитом фаза се налази унутар честица, састоји се од чврстих честица у'яжучого и чувара, руже'уједињених прослойками воде дебљине (од 5 - 15) -10-7 м. Капиларне снаге осигуравају агрегативную стабилност наведених елемената макроструктуры, зависи од односа између капиллярным притиском и расклинивающим притиском филмске воде у зони капиллярных менисков, као и сила површинског напона [1]. Било која структура у условима земаљског атракција доживљава гравитациона оптерећења и даље стабилан у односу на њих до тада, док тензије настале између појединих њених елемената, мање снаге квачило ових елемената међу собом. Агрегативная стабилност пеноструктур у времену зависи од дебљине водени слој на површини чврсте фазе. Међутим, да би се осигурала конзистентност величина овог филма или прелаз воде од физички хемијски поно'због стање је готово немогуће. Промена дебљине воде филма око честица чврсте фазе поно'повезано са развојем гидратационных и седиментационных процеса карактеристичних за цементосодержащие трофазни распршене система [1]. У пенобетонных мешавинама под дејством гравитационе силе, колебања температуре и било каквих механичких утицаја (удараца, будале, вибрација, итд ) промена дебљине воде филмова око честица чврсте фазе резултат седиментации је неуједначен карактер и зависи од висине слоја локације. У горњим слојевима межпоровом партиције као што меша увек има место проређивање воде филмова, условљено миграција слабосвязанной воде одозго надоле. У доњим слојевима межпоровом партиције за рачун примљен од врха воде дошло је до задебљања воде филмова око честица чврсте фазе. Јер је сила вандерваальсови интеракције између чврстих честица пропорционално смањују удаљености од њихове површине у седми степен | 2], а капиллярное притисак варира инверзно радиусам капиллярных менисков [3], било пенобетонная мешавина након полагања га у опалубку налази се у стално изменяющемся заузет тешком стању. Дакле, силе адхезије између чврстих честица, зависе од дебљине воде филмова, смањују у смеру одозго на доле. У истом смеру расте нормални напон у миксу, је донела притиском горњих слојева на ниже. Тако акумулација недостатака у макроструктуру почиње у тренутку када напона, су узроковане изложености ван снаге, ће бити у стању да превазиђе снагу квачило између било које две честица чврсте фазе. Губитак квачило ће довести до офсет честица у простору и јаз агрегатного образовања, што је межпоровом преграду у макроструктуру пенобетонной мешавине. Паузе између малим порама, образовани у почетном периоду, одмах након полагања меша у опалубку прво ће довести до повећања средње радијус увек. Даље кроз развој седиментационных процеса основне алатке честица чврсте фазе ће се десити са убрзањем. То ће довести до узнемирујући пеноструктуры. Када се убризгава у структуру пенобетонной мешавине додатних елемената чврсте фазе (фибр), код којих се дужина значајно (у 100-2000 пута) више димензија попречног пресека, отпорност макроструктуры према важећем на њу активношћу мора да се мења (сл. 1б). Фибровые честице (влакана) у саставу од три фазе распрше системи ћемо претпоставити протяженными површине границу фазе. BC Фадеевой постављено [4], да у формирању структуре грађевинског материјала у процесу бурном мешање најситнијих честица цемента први крећу на протяженным површинама границу фазе, где се брзо гідратіруются и формирају высокопрочные са'сједињење цемента камена. Разлог сегрегације честица чврсте фазе у условима бурних мешање бетонске мешавине треба узети у обзир чињеницу, да су силе адхезије између било које две честице значајно зависе од њихове форме. Ове снаге одређују једначином [5]: F = - (A * r) / (m * N), (1) где је F - сила између честица; Х - растојање између честица; А - константа, која карактерише сакупљање акција ориентационной и дисперсионного фактора; м, n - квоте (када су у интеракцији шарообразных честица m = 12, n = 2; када шарообразной и опсежног m = 6, n = 2). Из једначине (1) следи да силе адхезије између шарообразной и опсежног честица је већа, него између два шарообразными. Дакле, може се очекивати да ће за разбијање пенобетонной структура која садржи фибру, да је потребно знатно више напора. Овај напор треба да пређе износ снага квачило свих честица које поно'у вези са влакно капиллярными и ориентационными снагама. Толико о'објективно о величини тих снага се може судити, дефинисањем козметичке трајност пенобетонных меша са конусни ідентора [6]. У табели су приказани експериментални подаци добијени приликом процене утицаја водосодержания и броја растера опрема за козметичке трајност под истрагом меша . Графичка интерпретација експерименталних података датих у табели открива да су оба телефона у различите параметар је веома битно утичу на вязкопластическую својства, а самим тим и на агрегативную стабилност пенобетонных меша. Мешати без растера арматуре и када се садржај га до 0, 6% од масе чврстих састојака су козметичке трајност 44-52 Пс. При томе већи водосодержание мешавине, мање индикатори пластичне снагу. Садржај фибры, % Пластична снагу мешавине, Па масу по запремини У / Т = 0, 5 У / Т = 0, 6 У / Т= 0, 7 0 0 48, 1 46, 4 44, 2 0, 3 0, 74 49, 9 48, 1 45, 3 0, 6 1, 49 51, 8 49, 9 47, 5 0, 9 2, 23 60, 6 55, 2 49, 9 1, 2 2, 98 71, 8 62, 2 51, 8 1, 5 3, 72 92, 4 70, 7 56, 6 1, 8 4, 46 130, 8 85, 1 62, 2 2, 1 5, 2 181, 1 97, 2 66, 8 2, 4 5, 94 267 130, 8 75, 1 2, 7 6, 69 - 172, 9 90, 9 3 7, 43 - 267 112, 2 Значајан утицај растера арматуре почиње да се виде после засићења мешавине влакно више од 0, 6% од масе минералних компоненти. А интензитет промене (кинетика) пластичне снагу меша са засићења их растера арматурой значајно се разликује у зависности од У / Т (сл. 2). Анализирајући добијене резултате (види табелу слика. 2), стално се могу размотрити процес формирања макроструктуры мреже смјесу засићења јој зрном растера окова. Прво увођење мале количине влакана до 0, 6%, распршени по обиму муљ, који се састоји од цемента, чувара и воде, готово да не утиче на вязкопластическую својства (агрегативную отпорност) пенобетонных меша. Честица цемента и фајл величине у поређењу са поперечным пресек фибры, али је значајно (око 1000 пута) мање од њене дужине. А мешање у све компоненте да се слободно крећу турбулентными теме и под дејством сила површинског напона крећу у межпоровом перегородках. У овој фази сатурације влакно мрежасти меша вредност своје пластичне снагу варира незнатно (3-4 Па) и регулисан само У / , Анализирајући индикатори вредности пластичне снаге такве мешавине, може се рећи да челична влакна у свом саставу има своје просторне структуре и док не може да утиче на агрегативную стабилност мешавина. Када засићења растера арматурой доводи до стварања смеше најједноставнијих агрегатных формација, својства мешавина треба да се промени. Замислимо ове мале скупине образовања у облику геометријских паковању влакана у облику тетраэдра са стране Л, једнаке дужине влакана (овде се ради претпоставка да влакана у мешавини задржавају непосредност, а раздвижкой их може занемарити). Назовимо је дистрибуција фибр примарне структуре, у којој је између крајем влакана је тачка спољни контакти. Обим ове тетраэдра (VT)формира буде основно влакна, једнака је: VT = 0, 12-Л3 (2) Будући да је дужина фибры знатно више их се димензионисање попречног пресека, као и друге величине честица чврсте фазе, може се тврдити да је размножавања ове оквир довољно велики да не стеснять кретања компоненти у бурној мешање. Образовање основно просторне структуре фибры у саставу межпоровом плакар може да изрази кроз њену концентрацију у обиму композитни ограниченом величином тетраэдра, и означити. Ивици тетраэдра укључују шест распона растера арматуре, тако да је: Va = 6-д2-Л / 4 = 4, 71 д2. L (3) У том случају износ растера арматуре (), изражен у% од обима формира примарне влакнастих структура, чине: = (Va / VT) -100% = 4-103d2 * Л2, % (4) Таква структура је већ у стању да утичу на вязкопластическую својства мрежасти бетонов. Ако се у једначини (4) заменити параметре коришћене у експерименту растера арматуре, од обрачуна ће се показати да су промене у пластичну снаге треба да станете уз засићења пенобетонных меша растера арматурой више од 0, 64% од масе минералних компоненти. Анализа графика на слици. 2 показује да је једначина (4) правом. Поред тога, из једначине (4) следи да се са променом геометријски параметар (однос дужине фибры на њен пречник) образовање основно влакнасте структуре може да дође у различитим количинама растера окова. У центрима примарна влакнасте структуре је могуће постављање додатних количина фибр. То би требало да доведе до повећање козметичке трајност пенобетонной мешавине, што је и дошло у експериментима (види табелу и пиринач. 2). Из графикона се може видети да стопа промене козметичке трајност је веома битно зависи од водосодержания меша. Него мање У / Т, брже расту вредности пластичне снагу по засићења пенобетонной мешавине растера арматурой. Експериментално је утврђено да је то засићеност влакно позитивно утиче на перформансе својства пенобетонов до тада, док се она слободно се налази у межпоровом перегородках и не представља комковатых инклузије [6]. Недостатак комковатых инклузије забележен је у мешавинама са пластичне снаге не преко 80 Пс. Граница интервала засићења растера арматурой од образовања примарне структуре до прага хомогеност пенобетонных меша назовимо. Експериментално је утврђено да приликом засићења пенобетонных меша влакно у броју који одговара, може да се формирају низови висине до 2 м практично без скупови [7]. Овај резултат указује да је присуство растера арматуре у саставу пенобетонных меша позитивно утиче на за седиментационных процеса, и као последица тога, доприноси и веома значајног повећања агрегативной одрживости меша и смањење несавршености учврстио пенобетонных структуре, повећање њихове снаге и морозостойкости [6]. Праг хомогености расподеле растера арматуре у межпоровом перегородках пенобетонных меша означавају. Вредност тога зависи од водосодержания мешавине, геометријских параметара растера арматуре и врсте процесне опреме. Обрачун прага хомогености расподеле фибры у пенобетонных мешавинама се нуди да води једначином: = К * (Л / д) ** (У/Тс-0, 2), (5) где је У / Тс - водоцементное став ячеисто-бетонске мешавине; 0, 2 - количина воде, израсходованной на хидратацију клинкерных минерала; К - коефицијент који узима у обзир брзина кретања радног органа у смесительной агрегате (N). Када је N = 500 о / мин, У = 0, 1; N = 750 о / мин, У = 0, 11; када је N = 1000 о / мин, У = 0, 13. У предложеном једначини традиционална У / Т замењен У / Тс у зв'язку са оним што компоненте чврсте фазе имају различите енергетске активност површине, осим тога, само цемента хемијски реагује са водом. Једначина (5) примио је метод линеаризации експерименталних кривих и адекватно описује зависност прага хомогеност од геометријских параметара растера арматуре и водосодержания пенобетонной мешавине. Обобщая наведеног, може се констатовати следеће: - дисперсная учвршћење има позитиван утицај на агрегативную стабилност макроструктуры пенобетонных мешавине; - агрегативная стабилност фібропенобетона меша предопределяется своје пластичне снагу, која је у основи зависи од параметара дисперсного појачање (однос Л / д и броја фибры у саставу смеше) и водоцементного односа; - дисперсная опрема је ефикасан алат за управљање својства пенобетонных меша у широком опсегу вредности. То вам омогућава да измишљају низови од бетонов висине и до два метра са побољшаним физичко-механичке особине
Купите пена блокови, пенобетон у Кијеву.
Извор: http://stroymart. цом. уа
Комментариев нет:
Отправить комментарий